2的。在磨削过程中，将干式气缸套1置于砂轮导轮和托板者之间。干式气缸套中心不定，其位置变化大小取决于粗磨前的原始误差。经过无心磨削后气缸套的外圆直径精度可达1丁5，1丁7级。圆度误差可达0.0050.015，面粗糙度外圆无心磨削的加工原理干式气缸套放在导轮及托板之间2.以导轮与托板工作面上的月0点定位，借助于横向进给运动使气缸套与砂轮接触进行磨削加工。在磨削加工过程中，导轮砂轮均按顺时针方向旋转，气缸套磨肖1线速度的方向和砂轮接触点；的线速度方向致，气缸套的运动轨迹是砂轮和导轮共同作用的结果。气缸套旋转速度与导轮速度之间关系为Wwa=WeSina Wwa气缸套轴向线速度，瓜，Vvlt气缸套切向线速度，a气缸套与导轮轴线间夹角根据干式气缸套的加工要求以及气缸套直径大小而定，般取轮对气缸套的径向作用力只，及切向作用力尸8，其合力广及导轮对气缸套的径向作用力，切向作用力广，合力为+.托板对气缸套的法向作用力只切向作用力尸其合力Nb中保持平衡状态2其平衡方程为Rw=O式中Rvv气缸套外圆半径p托板顶角导轮对气缸套的切向作用力尽的大小和方向有种可能尽，尽=.当户时，磨削过程中导轮制动气缸套，可以防止气缸套在砂轮磨削力作用下超速转动。当，时，磨削过程中导轮驱动气缸套，不可能控制气缸套可靠地回转。当=0时，磨削过程中导轮虽然仍能控制气缸套的旋转运动，但此时不消耗切向功率，相当于空载状态，当然，这仅仅是个短暂的过渡状态。

　　不论导轮处于制动状态还是驱动状态，托板对气缸套径向作用力只1的值不变。及由磨削用量气缸套的重量以及机械加工的工艺参数等因素决定，气缸套在无心磨削机床上的中心高，时，尺，能大于零或等于零。尺1总是大于零，即气缸套不会脱离托板，所以当磨削精度要求不高直径较小的气缸套时，为磨削稳定，防止气缸套跳动，可取托板的切向作用力为负值时，会引起托板的磨损，所以取尸小些为宜。托板所受1方向作用力将使托板产生弯曲变形，使气缸套磨削质量变差。

　　气缸套外圆的形成过程气缸套外圆无心磨削的加工面就是定位基面，气缸套在粗磨前的原始圆度误差及无心磨削后的面圆度误差都会反映为定位误差，影响气缸套外圆气缸粗而原始误，7的圆度。定位误左气缸套外圆在磨削的形成过程3，气缸套在；点开始磨削，在磨削0；1段圆弧时，其定位误差主要取决于气缸套在精车外圆时的圆度误差33，即粗磨前的原始误差。当磨削点，到达托板定位点8时，则召点的定位误差取决于已磨削面的圆度误差，此时厂点的定位误差仍取决于精午外圆时的原始圆度误差313=在*初磨削点未触及导轮定位点之前，气缸套磨削点的定位误差3当初磨削点，到达导轮定位点。时，引起，点定位误差的变化，并影响到磨削的面形状31从误差变化的观点上看，气缸套外圆面在磨削周后，其圆度误差心应为粗磨前原始圆度误差心磨出的合成误差之差。即磨量残留系数气缸套旋转同后，残留的磨削深度与理论磨削深度之比残留磨削深度理论磨削深度实际磨削深度理论磨削深度气缸套定位误差第；次谐波的振幅第；次谐波的初相角化的大小。直接影响外圆的形成效果，是调整参数义及调整角7的函数当2，时，随着9角的减小以及；的增高，系数1减小，增加。当寸随着的增大及角的减小，随着减小。

　　在整个无心磨削过程中，如果气缸套旋转周，其圆度误差为气缸套在磨削了几周之后，原始圆度误差各次谐波振幅变化了倍，而相位角改变777，度化直接反映了第；次谐波磨削前后的变化。若，则气缸套第，次谐波得到了改善，外圆形成的效果较好；若，误差变化系数内是调整参数义调整角7及磨量残留系数的函数，所以在无心磨削加工中只有调整好参数义调整角，及残留系数时，才能加工出好的外圆，否则气缸套的外圆会越磨越坏。

　　机械工人冷加工2001导轮的曲面形状及修整导轮在无心磨削加工中有两个作用，是作为气缸耷在磨削时的定位基准面，与托板工作面形成，形定位块；是导轮与砂轮起使气缸套获得均匀的旋转运动与轴向运动常用导轮曲面为单叶回转双曲面4，由所建立的坐标系可知，单叶回转双曲面的方程式为气缸套与导轮的接触线，般就认为是导轮的直母线，81但实际的接触线却是条空间曲线，即通过气缸套椭圆截面与导轮圆截面的各个公切点！SS2的空间轨迹。

　　该空间曲线的近似方程为a气缸套轴线与导轮轴线倾斜角a导轮喉截面半径以甲叶回转双曲面作导轮工作曲面，与气缸套外圆面接触会发生干涉，干涉量随的增大，尽量采用大的导轮直径比较有利。单叶回转双曲面是近似理想导轮工作面，其修整导轮修整参数按下列公式计算，这样修整的效果比较理想。

　　单叶，转双曲面修整角以无心磨削的质量分析与控制由气缸套外圆形成过程的圆度误差方程1知，气缸套外圆磨削后第次谐波的振幅与磨削前的振幅，之间成直线关系。即，位于45直线之上，磨削后气缸套圆度误差恶化，即使是调整正确，磨削后圆度误差也大于磨削前的圆度误差。当时，该直线位于45直线之下，磨削后的气缸套外的圆度误差将得到改善。

　　气缸套中心高！对圆度误差的影响气缸套在无心磨床上的中心高是影响气缸套外圆磨削后圆度误差的主要儿何因素。

　　气缸套中心高；对棱圆度的影响根据气缸套外圆形成的理论可知。当，=，时，各舒次谐波，些奇次谐波，气缸套外圆的棱圆度增大，随着六的增高，向小于1的方向变化，气缸套外圆的棱圆度将得到改善。

　　气缸套的中心高，对椭圆度的影响气缸套在无心磨床上的中心高，对椭圆度的影响与棱圆度相反，在=0附近，=0，气缸套外圆气缸套外的椭圆度变差。界易产生较次的偶次谐波。般！在020以内，对缸食外圆的椭圆度影响不大，过高时，容易产生振动。

　　度误差包括棱圆度和椭圆度存在个*佳的中心，在合理的高度下，奇次，偶次谐波同时得以改善，并且气缸套受力较好，不易变形。*佳中心高；随气缸套直径不同而+向，般磨削直径在5，=3012，范围之内时，取；=15，20口左右为宜。在无心磨削加工中椭圆度比棱圆度容易得到控制，所以般在祖磨时，采用较高的中心高，以改善棱度。在精磨时，将中心高降低，以改善椭度，精度为士，同时棱圆度也能得卑则螺纹时常，故障焱斛块方这海南省高级技学校海口5900王懿荣螺纹是在圆柱工件面上，沿着螺旋线所形成业中，带螺纹的零件应用得十分广泛。用乍削的方法加工螺纹，是，前常用的加工方法。在卧式车床如6140上能车削米制。英寸制。模数和径6制种标准螺纹，无论车削哪种螺纹，乍床主轴与刀具之间必须保持严格的运动关系即主轴每转转即丁件转转，刀具应均匀地移动个工忭的导程的距离。它们的运动关系是这样保证的主轴带着工件起转动，主轴的运动经挂轮传到进给箱；由进给箱经变速后主要是为了获得各种螺距再传给丝杠；由丝杠和溜板箱1的开合螺母配合带动刃架作直线移动，这样工件的转动和刀具的移动都是通过主轴的带动来实现的，从而保证了了件和刀具之间严格的运动关系。在实际笮削螺纹时。由于各种原因，造成由主轴到刀具之间的运动，在某环节出现问，引起车削螺纹时产生故障，影响正常生产，这时应及时加以解决。车削螺纹时常故障及解决方法如下哨刀故障分析及解决方法原因是车刀安装得过，或过低，工件装夹不牢或车刀磨损过大。

　　车刀安装得过高或过低过高，则吃刀到定深度时，车刀的后刀面顶住工件，增大摩擦力。，至把工件顶弯，造成啃刀现象；过低，则切屑不易排出，车刀径向力的方向是工件中心，加上横进丝杠与螺母间隙过大，致使吃刀深度不断自动趋向加深，从而把工件抬起，出现啃刀。此时，应及时调整车刀高度，使其刀尖与工件的轴线等高可利用尾座顶尖对刀。在粗车和半精车时，刀尖位置比件的中心高出3左右，被加工工件直径。

　　工件装夹不牢工件本身的刚性不能承受车削时的切削力，因而产生过大的挠度，改变了车刀与工件的心高度工件被抬，了，形成切削深度突增。出现啃刀，此时应把工件装夹牢固，可使用尾座顶尖等，以增加工件刚性。

　　车刀磨损过大引起切削力增大，顶弯工件，出现哨刀。此时应对车刀加以修磨。

　　乱扣到进步改=如果气缸套圆度误差要求较严。为提高外圆精度，常取，0，或者在〃0的情况下进行磨削加工。

　　托板顶角炉对圆度误差的影响托板顶角与气缸套在无心磨床上的中心高起，决定了在无心磨削加工中起主要作用的调整角7.角小，随着的增加，奇次谐波圆度误差变化系数，的次方下降得越快，奇次谐波也容易得到改善。9角小，也可小此，对改善气缸套圆度行利，且气缸套受力及运动更加稳定。试验和理论研究已经证明，1=60时对消除9边棱圆度有效。9；角小些对气缸套加工好处较多，但1角小，则托板刚度减弱，容易引起磨削时振动以及气缸套扎刀现象。

　　气缸套圆柱度的误差气缸套的圆柱度误差产生的主要原因是磨削过程中，气缸套中心的实际运动轨迹偏离理论运动轨迹直线，气缸套在水平面内转动以及导轮修整不正确等。

　　气缸套外圆直径的面缺陷气缸套外圆无心磨削的面缺陷，主要现为振纹烧伤擦伤及螺旋状磨痕等。发生磨削振纹的主要原因之是工艺系统的振动。引起振动的闪素是气缸套在无心磨床上的中心高过高工艺系统刚度不够，砂轮钝化砂轮过硬及平衡不好等。

　　面螺旋状磨痕，是由于气缸套未充分磨削造成的。气缸套外圆面擦伤主要是因为气缸套与托板之间摩擦引起的，还有脱落的磨粒磨屑也有定的影响。收稿日期2028